Örnek tasarımı ve üretimi

12 düşük dayanıklı beton kirişlerden oluşan 4 grup partide tasarlanmış ve imal edilmiştir. Zemin levhasının etkisi ve uygun inşaat çalışması göz önüne alındığında, dışarıdan bağlı karbon lif U şeklinde kumaşın bir takviye şeması kabul edilir ve şerit kiristin üstünden 50mm pozisyonunda kesilir. Örneklerin ilk grupları, U şeklinde kumaş uçunun demirleme yolunu değiştirmek için aynı miktarda U şeklinde kumaş şeridi ile yapıştırıldı. Şeritler arasındaki aralığı değişmez tutarak, örneklerin ikinci grupları ek demirleme önlemleri olarak 2 kumaş şeridi ile tedavi edildi. Üçüncü numune grupları, U şeklindeki kumaşın genişliğini değiştirmek için çelik katman ve cıvatalarla kuruldu. Dördüncü örnek grupları betonun gücünü değiştirir. Dış karbon fiber kompozit levhaların örneklerin kesme gücü üzerindeki etkisini incelemek için, 12 örnek karın takviyesi olmayan dikdörtgen kirişlerdir ve kirişin altı 2 18 uzunluk çubuklarla eşleştirilir ve örneğin boyutu 2600 * 150 x 300'dür.

Test cihazı

İki noktalı dikey simetrik yükleme, 200kN hidrolik çek ve yükleme kirişi aracılığıyla beton kiriş üstünde gerçekleştirilir. Her örnek, seviye başına 2kN artışına göre artışlı olarak uygulanır. Kiriş aralığının dikey kayması aniden arttığında veya kiriş ucu eğimli çatlakun maksimum genişliği 01 3mm'ye yakınken, veriler sürekli olarak toplanırken, deformasyon örnek yok edilene kadar yavaş yavaş artmaya devam eder.

Özet

1)

Düşük mukavemetli beton kirişlerin kesme mukavemeti, karbon lif U şeklinde şerit ve basınç şeridinin yeterli genişliği ekleyerek açıkça geliştirilebilir ve soyulma, kesme takviyesinin etkisini etkileyen ana faktördür.

2)

Takviyelerin kirişin kesme taşıma kapasitesine katkısı, beton mukavemetinin ve kesim boyutunun düşük mukavemetli kirişin baroklinik bozukluğa sahip olmamasını sağladığı varsayımında, lif kumaş tarafından iletilen çekme kuvvetiyle belirlenir. Kırık mekaniği analizi, lifin uzunluğu kısa ise, çekme kuvvetinin macun alanının ürünü ve betonun çekme mukavemeti tarafından belirleneceğini gösterir. Lifin uzunluğu yeterliyse, çekme gücü malzemenin genişliğinin ürünü, etkili bağlantı uzunluğu ve betonun çekme mukavemetinin ürünü ile belirlenecektir.

3)

Fiber çubuğun etkili gerginliğinin ve çubuğun ek çekme gücünün etkisini göz önüne alındığında, ışının eksenine diki U şeklinde çubuğun güçlendirdiği güçlendirilmiş kirişin kesme taşıma kapasitesinin formülü önerilir. Hesaplanan değer, son kabuk arıza örneğinin deneysel değeriyle iyi uyumludur ve deneysel değerin biraz altındadır. Formül düşük dayanıklı beton kirişlerin kesme güçlendirme tasarımı için kullanılabilir.

4)

Test kirişinin beton mukavemeti 12MPa'dan az olduğundan, kırılma enerji sabiti 012'dir. Tasarım formülü sadece U şeklinde düşük mukavemetli beton kirişinin kesme kapasitesini belirlemek için sınırlıdır. Sonuçların sıradan dayanıklı beton kirişlerin kesme takviyesi tasarımında kullanılabileceği hâlâ incelenmelidir.